本标准按照GB/T1.1-2009给出的规则起草。本标准由安徽省水利厅提出并归口。

　　本标准起草单位：安徽省水利规划办公室、上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司、南京水利科学研究院、河海大学、安徽省引江济淮集团有限公司。

　　本标准主要起草人：邱玉怀、贺四友、汪金霞、董家、许晓彤、石卫东、朱群、余百友、陈仁连、严根华、胡友安、卫晓贤、邢勇志、张凯、闫彭彭、赵建平、侍贤瑞、朱春玥、孙云茜。

　　本标准规定了底轴驱动翻板钢闸门的术语和定义、闸门和启闭机布置、荷载、材料及容许应力、门叶设计、底轴及支铰装置设计、拐臂及锁定装置设计、止水装置设计、埋件设计、通气孔设计、启闭力计算、防淤积设计等。

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。

　　GB/T3398.1塑料硬度测定第1部分：球压痕法GB/T3632钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副

　　GB/T23894滑动轴承铜合金镶嵌固体润滑轴承GB50017钢结构设计标准

　　SL252水利水电工程等级划分及洪水标准SL/T744水工建筑物荷载设计规范

　　底轴驱动翻板钢闸门由门叶、底轴、支铰装置、止水装置、拐臂、锁定装置、启闭机、搁门器等组成。该门型主要适用于较大跨度、较低水头水闸，且具备动水启闭功能的工作闸门。

　　注：闸门由启闭机通过拐臂驱动底轴，使固接在底轴上的闸门门叶绕水平轴线旋转。当门叶关闭时，封闭闸孔挡水；当门叶倾斜时，水流从门顶下泄，并可通过启闭机制动来控泄流量；当门叶平卧时，敞开闸孔泄水。

　　门叶顶部设置的斜向导板，用于将门顶漫溢水流抛出，避免水流直接冲击底轴及支铰装置。3.4

　　门叶顶部设置的角形分流板，用于破坏门顶漫溢水舌可能在门后产生的负压空腔。3.5

　　支承并传递作用在门叶上的水压力荷载，控制并约束门叶运动方位的主轴。3.6

　　支承并传递作用在底轴上的荷载，控制并约束底轴的运动方向和变形的装置。支铰分为启闭机机房内支铰（又称内支铰）和启闭机机房外支铰（又称外支铰）。

　　闸门关闭挡水时阻止门叶周边间隙漏水的装置，包括底止水、侧止水及穿墙套管止水。3.10

　　穿墙套管埋件wallbushingembeddedparts将穿墙套管固定在机房闸室墙上的预埋构件。

　　为防止闸门顶部泄水在闸门后空腔形成负压，而在闸门后侧墙上布置的与大气连通的通气管道。3.15

　　c)闸门在水工建筑物中的位置、孔口尺寸、上下游水位、操作水头和门后水流流态；

　　d)结构件的连接宜采用焊接，且应尽量减少现场焊接工作量。4.1.4闸门不应承受冰的静压力。

　　4.1.5大型闸门宜设置应力、变形、振动等在线闸门关闭挡水状态下，门顶漫溢水舌厚度一般不宜超过0.3m，最大不应超过0.5m。

　　4.2.3闸门的孔数应根据闸的地基条件、运用要求等因素，综合分析确定，对于多孔宜选择奇数孔。4.2.4闸门上游侧宜根据河道推移质来量设置相应高度的拦沙坎，防止泥沙在门前堆积而影响闸门的正常运行。

　　4.2.6经常性漫溢过水的闸门，应考虑门顶下泄水流对门后水工结构的影响。

　　4.2.7闸室底板与消力池可为整体结构。闸室底板与消力池分缝时，分缝应根据泄流水舌轨迹线变化，布置在射流外缘线对于上游漂浮物来量较大的工程，可在闸室上游设置拦污设施。

　　4.3.1启闭机型式宜根据闸门尺寸、运行条件以及防洪泄水等因素确定。大型闸门宜选用双拐臂驱动液压启闭机；中、小型闸门可选用其它能提供推、拉力的双拐臂驱动启闭机，小型闸门也可选用单拐臂驱动启闭机。

　　4.3.2多孔闸门宜在启闭机房与各闸室之间布置地下管廊，以满足运行、维修及安全的要求。

　　4.3.3地下管廊断面尺寸，除应满足设备及管线的布置外，还应满足巡查和检修要求。

　　4.3.4地下管廊应设置排水沟、集水井和排水泵，当集水井水位升至设定值时，水泵应自行启动排水。

　　4.3.6具有紧急防洪、泄水任务的水闸，液压启闭机在失电情况下，应能自动卸荷，并使闸门平稳下卧；其他型式启闭机应配备相应的应急动力装置。

　　5.2有控泄要求、经常局部开启的闸门，设计时应考虑闸门各部件承受不同程度的动力荷载，并将作用在闸门不同部件上的静荷载分别乘以不同的动力系数来考虑。动力系数值宜采取1.0～1.2。

　　——大型工程中水流条件复杂的重要闸门，其动力系数宜通过试验作专项研究。——当进行闸门刚度验算时，不应考虑动力系数。

　　5.3设计闸门时，应将可能同时作用的各种荷载进行组合。荷载组合分为基本组合和特殊组合两类。基本组合由基本荷载组成，特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成，荷载组合应按表1采用。

　　6.1.1闸门结构的钢材应根据闸门的性质、操作条件、连接方式、工作温度等不同情况选择其钢号和材质，其质量标准应分别符合GB/T700、GB/T713、GB/T714、GB/T1591的规定，并根据不同的情况按表2选用。

　　注3：大型工程指Ⅰ等、Ⅱ等工程；中型工程指Ⅲ等工程；小型工程指Ⅳ等、Ⅴ等工程；工程等级按SL252的规定执行。

　　注4：工作温度采用现行国家标准GB50736中所列“累年最冷月平均温度”。

　　6.1.2闸门承载结构的钢材应保证其抗拉强度、屈服强度、伸长率和硫、磷的含量符合要求，对焊接结构尚应保证碳的含量符合要求。

　　6.1.5闸门的连接轴、支铰和其它轴可采用GB/T699规定的35号、45号钢，也可采用GB/T3077规定的40Cr、42CrMo合金结构钢。大中型闸门底轴宜采用Q355B、Q355C无缝钢管或焊接钢管，小型闸门可采用Q235B、Q235C无缝钢管或焊接钢管。

　　6.1.7闸门的止水材料可根据运行条件采用橡胶水封或橡塑复合水封，其性能指标应符合附录B的规

　　6.1.8闸门支承和零件所采用的铜合金，其性能应符合GB/T1176规定的各项要求。支铰轴承采用增强聚四氟乙烯材料、钢基铜塑复合材料、铜基镶嵌固体润滑材料等，其性能应符合附录C的规定。

　　6.1.9焊条、焊丝应符合GB/T983、GB/T5117、GB/T5118规定。6.1.10焊接材料应采用与母材金属强度相适应的焊丝和焊剂。

　　6.1.13埋设件二期混凝土的强度等级可采用SL191规定的C25～C40，同时应根据运行条件与地区温度提出抗渗和抗冻等级的要求。

　　6.1.14闸门防腐蚀涂装材料应根据工作环境、环保要求、工作年限、使用工况选用，并符合SL105

　　6.2.1钢材的容许应力应根据表3的尺寸分组，应按表4采用。连接材料的容许应力应按表5、表6

　　注2：局部承压是指构件腹板的小部分表面受局部荷载的挤压或端面承压（磨平顶紧）等情况。

　　注1：A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于d＞24mm或l＞10d或l＞150mm（按较小值）的螺栓。

　　d为公称直径，l为螺杆公称长度。注2：螺孔制备符合GB/T14173的规定。

　　注3：当Q235钢或Q355钢制作的螺栓直径大于40mm时，螺栓容许应力予以降低，对Q235钢降低4％，对Q355钢降低6％。

　　6.2.2对下列情况，表4～表6的数值应乘以调整系数，下述系数不应连乘，特殊情况，另行考虑：

　　b)在较高水头下经常局部开启的大型闸门调整系数为0.85～0.90。6.2.3机械零件容许应力应按表7采用。

　　注2：孔壁抗拉容许应力系指固定结合的情况，若系活动结合，则按表值降低20％。

　　注3：合金结构钢的容许应力，适用于截面尺寸为25mm。由于厚度影响，屈服强度有减少时，各类容许应力可按屈服强度减少比例予以减少。

　　6.2.7表4、表5、表6、表7的容许应力值，在特殊荷载组合下提高15％，在特殊情况下，除局部应力外，不超过0.85σs。

　　7.1.1门叶面板宜布置在迎水面一侧，面板厚度应根据纵横梁系的间距和面板约束条件，并考虑布置的合理性和经济性，进行综合分析确定。

　　7.1.2闸门门叶的梁系宜采用同层的布置方式，并应考虑制造、运输、安装、检修维护和防腐施工等方面的要求。

　　7.1.3闸门门叶为固端约束悬臂结构，纵向梁系为承载主梁，主梁布置应符合以下要求：

　　7.1.4主梁的截面形式应根据闸门挡水高度和门顶漫溢水舌厚度，合理选择等截面梁或变截面梁。

　　7.1.5门叶与底轴的固接方式，宜在门叶底部焊接弧形垫板，采用高强度螺栓连接。

　　7.1.6门叶底部弧形垫板与底轴间缝隙，应在现场安装完成后由水密焊缝封闭。

　　7.2.1闸门门叶的结构计算应按容许应力方法和5.1～5.4规定的荷载，根据实际可能发生的最不利的荷载组合情况，按基本荷载组合和特殊荷载组合条件进行强度、刚度和稳定性验算。选择的结构计算方法应确保计算结果准确可靠。

　　7.2.2对于门叶的承载构件和连接件，应验算结构的正应力和剪应力。在同时承受较大正应力和剪应力的作用处，还应验算折算应力。

　　7.2.3在不考虑底轴扭转变形条件下，主纵梁的最大挠度与悬臂长度之比，不应超过1/500。

　　7.2.4受弯、受压和偏心受压构件，应验算整体稳定性和局部稳定性。验算应按附录D及GB50017规定进行。

　　a)受压构件容许长细比，主要构件，不应超过120；次要构件，不应超过150；联系构件，不应超过200；

　　b)受拉构件容许长细比，主要构件，不应超过200；次要构件，不应超过250；联系构件，不应超过350。

　　a)为充分利用面板的强度，梁格布置时，宜使面板的长短边比b/a1.5，并将短边布置在沿主梁轴线

　　b)面板的局部弯曲应力，可视支承边界情况，按四边固定（或三边固定一边简支，或两相邻边固定、另两相邻边简支）的弹性薄板承受均布荷载计算。初选面板厚度δ，应按式（1）计算：

　　Ky——弹塑性薄板支承长边中点弯应力系数，按附录E表E.1～表E.2采用；α——弹塑性调整系数；

　　a、b——面板计算区格的短边和长边长度，单位为毫米（mm），从面板与主（次）梁的连接焊缝算起；

　　c)当面板与主（次）梁相连接时应考虑面板参与主（次）梁翼缘工作，其有效宽度按附录E确定；

　　d)验算面板强度时，应考虑面板的局部弯应力与面板兼作主（次）梁翼缘的整体弯应力相叠加。叠加后的折算应力σzh应按附录E式（E.1）或式（E.4）计算。σzh应满足式（2）要求：

　　e)计算所得面板厚度δ还应根据工作环境、防腐条件等因素，增加1mm～2mm腐蚀裕度。7.2.7闸门承载构件的钢板厚度或型钢截面不应小于以下规格：

　　7.3.1破水器布置在门叶顶部，可布置在门顶的上游侧或下游侧，布置在下游侧破水器适应的水深范围比布置在上游侧稍小。

　　7.3.3破水器高度、角度应根据闸门直立挡水期间门顶漫溢设计水深确定，高度以1.1～1.2倍的门顶设计溢流水深为宜。

　　7.3.4破水器型式应采用流线型结构，顺水流方向的长度与门体厚度相同或略大，其最大宽度为0.5～1.0倍的门体厚度。对挡水、运行工况较为恶劣的闸门，可根据模型试验结果确定。

　　7.4.1导水板体型宜为流线导水板的长度、角度应根据闸门挡水期间门顶漫溢设计水深、门后水垫深度、底轴及支铰装置位置确定。

　　8.1.1底轴承担门叶各工况条件下传递的荷载，并能在承载状态下绕水平轴线旋转，开启或关闭闸门。8.1.2底轴是承受支座反力、弯矩与扭矩共同作用的多支点长轴，应采用焊接性能良好的优质低合金结构钢加工成空心轴。

　　8.1.3底轴的直径、壁厚及支铰点的布置应根据结构强度、刚度、稳定性的要求合理确定。

　　8.1.4闸门在关闭挡水工况下，底轴支铰间跨中弯曲变形量应低于底止水压缩变形量。

　　8.1.5底轴分节长度及分节数量应根据材料、运输、安装条件、支铰点的布置以及门叶纵梁布置分析确定，经工地现场安装调整后连接成整体。

　　8.1.6底轴上固接门叶的多排高强度螺栓孔应错位布置，同一环向截面上宜布置二排螺孔，轴向截面两螺孔中心间距不应小于5倍孔径且不应小于200mm。

　　8.2.2闸门旋转运行过程中，传递的荷载大小、方向不断发生着变化，支铰装置应对变化的荷载提供相应的约束条件，并将荷载可靠地传递到土建基础上。

　　8.2.3支铰装置的铰座宜布置成腰型孔，满足支铰轴承在支铰座内上下浮动的要求，以适应底轴安装误差和闸室土建基础沉降变形。

　　8.2.4支铰装置的铰座、轴承、端盖、密封件、紧固件和埋件均应满足强度、刚度和密封要求。

　　8.2.5内支铰装置除满足底轴的支承条件，尚应满足底轴的定心、定位要求。

　　8.2.6支铰装置的铰座可采用铸钢件或可焊性良好的低合金结构钢焊接件，铰座成型后应进行热处理，消除铸造、焊接应力后方可进行机械加工。

　　8.2.7闸门启闭运行过程中，支铰装置与门叶发生相对运动的密封座面应采取可靠的防腐措施。

　　8.2.8支铰装置轴承宜采用维修间隔周期长且能适应水下工作的自润滑轴承。

　　8.2.9常年工作在水下的外支铰轴承的运转金属零部件，应采取可靠的防腐措施。

　　8.2.10位于泥沙含量较高河道的外支铰轴承与铰座、底轴的转动间隙应采取更加严格的密封措施。

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　　9.1.1拐臂上端与启闭机吊头销轴铰接，下端与底轴固接。一般布置为拐臂轴线°交角对应门叶关闭位置，拐臂绕底轴轴线°驱动门叶至平卧位置。

　　9.1.2拐臂应按照固端约束杆件最不利工作位置，以启闭机额定容量进行结构的强度、刚度和稳定性计算，并以1.25倍的启闭机额定容量进行结构的强度、刚度和稳定性校核。

　　9.1.4拐臂与底轴法兰盘宜采用圆柱销过盈配合方式固接，圆柱销可采用液氮低温装配，不应锤击。圆柱销应力按附录G计算。

　　9.2.1闸门挡水期间，应通过可靠的锁定装置将门叶固定在某一位置，以避免启闭机长时期处于工作

　　9.2.2锁定装置应采用对底轴制动的锁定方式，不应在闸墙设置锁定挡块直接对门叶进行锁定。

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　　9.2.3锁定装置宜选用自动、半自动锁定器。锁定的结构方式应按启闭机房内空间尺寸的具体条件进行设计。

　　9.2.4锁定装置应与启闭机实现电气互锁，在锁定装置未完全退出锁定位置前，启闭机不应进入运行

　　10.1.1底止水装置包括闸室底槛与转动底轴之间的密封、底槛与支铰装置之间的密封、门叶与支铰装置之间相对转动面的密封装置，侧止水装置为门叶与侧墙之间的密封装置。

　　10.1.2底槛与转动底轴之间的滑动密封，止水装置宜布置在底槛埋件上，水封宜采用P形断面型式；底槛与支铰装置之间的静密封，水封宜采用I形断面型式。

　　10.1.3门叶与支铰装置之间相对转动面的滑动密封，止水装置宜布置在门叶上，水封宜采用I形断面

　　10.1.4侧止水装置宜布置在门叶上，双向止水水封宜采用八字形断面型式，单向止水水封宜采用?形断面型式。

　　10.1.6应注意防止有往返相对运动的滑动密封在闸门启闭运行过程中的翻卷现象，止水压板靠水封头的边缘宜做成翘头形式。

　　10.1.7闸门水封应预留压缩量，底水封的预留压缩量宜取2mm～4mm，侧水封的预留压缩量宜取2mm～3mm。

　　10.1.8闸门门叶为纵向固接悬臂结构，其横向刚度较低，侧止水水封与止水座板压缩应力不应过大，避免门叶横向两侧产生约束、在水压力作用下产生大幅度挠曲变形。

　　10.1.9侧水封应采用韧性较高的橡胶水封，其压缩量在10％时，压缩模量不大于3.5MPa。10.1.10止水压板的厚度不宜小于10mm，小型闸门可适当减薄。

　　10.1.12采用不锈钢制造止水座板时，其加工后的厚度应不小于4mm。止水座板应与所在的埋件形成整体，其构造型式应满足止水板焊接、加工等要求。

　　10.2.1底轴穿越启闭机室闸墙的转动间隙应采用可靠、严实的穿墙套管密封止水装置，以防止外水进入机房。

　　10.2.2考虑到底轴承载时的弯曲变形，穿墙套管止水装置应设置径向水封和端面水封。

　　10.2.3端面水封宜设置在穿墙套管外水侧的端面，借助外水水压提升密封效果，端面水封可采用H形断面型式。

　　10.2.4径向水封通常采用多层多道唇口O形密封圈，降低渗水区渗水压力，以减少渗水量。

　　10.2.6穿墙套管止水装置止水座面、压板及紧固件宜采用不锈钢件，且应提供维修及更换条件。

　　11.2闸门止水埋件应能保证止水座面与闸门上的止水橡皮贴紧、密实，并具有合适的压缩变形量。

　　11.3支承、止水埋件均应采用二期混凝土安装，埋件与一期插筋预固定后，应利用调整锚栓将埋件支承、止水座面对安装基准进行精密调整。

　　11.5用于安装埋件和固定二期混凝土的锚筋，其直径不宜小于16mm，其伸出一期混凝土长度不宜小于150mm。

　　11.6支铰装置埋件应根据支铰传力方向，设置抗剪板和抗倾板。抗剪板应在支铰装置现场安装完成精密调整后，方可与支铰座抵紧并牢固焊接；抗倾板应与支铰座组装一体，待支铰装置现场安装完成精密调整后，抗倾板方可通过锚板、锚栓与一期插筋牢固焊接。

　　11.7止水埋件与止水橡皮接触的座面应平整、光滑，焊缝接口处应作打磨、抛光处理。

　　11.10启闭机机座埋件应充分考虑摇摆支座荷载变换的约束条件以及地脚螺栓抗剪、抗拉的强度要求。

　　11.11埋件分段时应考虑制造、运输和安装对其长度的限制及其自身刚度的要求。

　　12.1.1底轴驱动翻板钢闸门系门顶溢流，随着闸门开度的增加，门顶水舌厚度随之加大，门后水舌下方可能形成密闭负压空腔，将引起水舌振荡，诱发闸门振动。应于孔口两边闸墩侧墙（门叶后侧止水上部）设置通气孔，起到对原密闭空腔补气的作用，从而保证空腔通气良好，闸下出流稳定，减少水流对闸门的不利动力作用。

　　12.1.3通气孔宜采用扇形布置，并应保证面积足够，位置合适，通气均匀，安全可靠。

　　12.1.5最低通气孔位置应高于下游最低水位，最高通气孔位置应低于直立挡水时门顶下部0.5m~

　　12.1.6闸墩侧墙宜设置若干个通气孔（见图1），具体数量应根据闸门经常性运行开度和下游水位变幅确定。

　　12.2.1通气孔面积计算应考虑到实际掺气量的需要，控制通气孔风速不大于40m/s。

　　h——门顶设计溢流水深，单位为米(m);b——单扇闸门总宽，单位为米(m)。

　　13.1.3持住力指闸门在某一开度状态下或使闸门按一定速度运行后停留于某一开度所需的最大力。

　　R1、R2——启门力和闭门力对底轴中心的力臂，单位为米（m）；由式（7）计算：

　　1——油缸支座中心与底轴中心连线与水平向夹角的锐角，单位为度(°);MP——上游水作用力力矩，单位为牛米（N?m）；

　　MP——下游水用力力矩，单位为牛米（N?m）；MG——重力作用力矩，单位为牛米（N?m）；

　　MS——门后空腔负压引起的下吸力力矩（通气顺畅时可忽略），单位为牛米（N?m）；

　　Mzd——底轴摩擦力矩，单位为牛米（N?m）；Mzs——侧水封摩擦力矩，单位为牛米（N?m）；nT——摩擦阻力安全系数，可取1.2；

　　d/2——门体中心线距闸门面板的距离(并非闸门宽度的一半),单位为米(m);do——重力垂直门体的力臂，单位为米(m);

　　ho——底轴中心垂直于门体下缘连线的弦长(固定值),单位为米(m);a——水流过闸衰减系数，可参考附录H;

　　P——上游面板水压力，单位为牛(N);R——下游水压力，单位为牛(N);

　　Ps——作用在侧水封上的水作用力，单位为牛(N);Ts——侧水封摩擦力，单位为牛(N);

　　fzs——侧水封摩擦系数，按附录I确定(启门力与闭门力计算时取最大值，持住力计算时取最小值);P作用在底轴上的作用力，单位为牛(N);

　　MS——门后空腔负压引起的下吸力力矩（通气顺畅时可忽略），单位为牛米（N?m）；Md——门顶水压力力矩，单位为牛米（N?m）；

　　重力矩为重心距底轴中心的重力力矩，顺门体和垂直门体的力臂分别为：r0和d0；

　　13.3.5.1闸门运行过程中，门后水舌存在封闭空腔，空腔内压力随泄流条件而变化，产生水舌空腔脉动作用力。

　　13.3.5.2在初步设计阶段，可按空腔负压为-10kPa估算空腔的下吸力；重要的大型闸门设计应通过试验确定。

　　13.3.5.3闸门门顶溢流时，溢流水舌冲击下游水面，造成水面波动而形成对闸门的振荡作用力。

　　13.3.5.4对大型闸门，在下游水深较大、闸门单宽泄流量较大的情况下，振荡作用力应通过模型试验

　　初始设计时，门后空腔下吸力可按空腔负压P0=-10kPa计算，下吸力可按式（20）计算：

　　Ad2—破水器迎水面面积，单位为平方米（m2）；h—破水器高出门顶的高度，单位为米（m）。

　　底轴与底支座轴承之间采用滑动摩擦接触方式，相互间接触的摩擦力产生了作用在底轴环向的摩擦力矩Mzd，其可按式（29）计算：

　　f——滑动摩擦系数，(启门力与闭门力计算时取最大值，持住力计算时取最小值)，见附录I。

　　作用在底轴的总作用力包括水作用力、重力、侧水封摩擦力、门后空腔的下吸力及门顶作用力：

　　13.3.7.2发生淤泥、污物堆积情况的，应考虑泥沙作用力，计算启闭力时应做专门研究，需要考虑泥沙引起的摩阻力、泥沙与闸门间的黏着力和摩擦力以及门上淤积泥沙的重量等。

　　14.1.1对于位于多泥沙河流或感潮河段的双向挡水挡潮闸门，应考虑布置冲淤装置。

　　14.1.3自流冲淤装置适用于闸门上下游水位差较大，具有足够动力进行引水冲淤。

　　14.1.5根据淤积区的预估沉积厚度、泥沙性质、板结情况，可调整冲淤管的管距、管径和冲淤孔的孔距、孔径，使冲淤水流动力基本均衡。

　　14.2.2冲淤管主管、支管应保证足够的过流面积，避免因主管和支管面积太小、流速过高而引起管道流激振动。

　　由于水面线呈抛物线分布，上式较实际荷载小，考虑到初始闭门工况，可采用全断面等水深Hs作为启闭机闭门力控制工况。另外，对于门顶设有破水器的闸门，应考虑到破水器的水压力。

　　γ——水的容重，对淡水可取10kN/m3；对海水可取10.4kN/m3；含沙水按试验确定；h——闸门高度（计算到顶止水），m。

　　②PL60—A′、PL45—A′、PL60—B′和PL45—B′适用于上游止水的转角。

　　橡塑复合水封聚四氟乙烯薄膜厚度应大于1.0mm，磨损厚度（预压缩3mm，运行3000m）不应大于0.2mm。

　　C.2.2钢基铜塑复合材料的表层应均匀一致，无未溶化的塑料、无裂纹等缺陷。

　　C.3.1铜合金镶嵌固体润滑材料的铜合金应符合GB/T23894规定的要求，其力学性能见表C.3的规

　　C.3.2固体润滑剂的化学成分应符合规定，表面颜色一致，无缺陷、无剥落、无裂纹，镶嵌牢固，不应松动。

　　a)当h0tw80时，可不配置加劲肋。其中h为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度；

　　c)当h0tw150235s时，应在弯曲应力较大的区格的受压区增加配置纵向加劲肋，并按

　　D.1.2梁腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋间距a应按式（D.1）和式（D.2）计算：

　　a——加劲肋间距，mm，式（D.1）右端算得的值大于2h0或分母为负值时，取a2h0；h0——腹板的计算高度，mm；

　　——所考虑梁段内最大剪力产生的腹板平均剪应力，N/mm2，按式（D.2）计算；V——剪力，N；

　　()100tw注1：σ——τ同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2），按σ=My1/I计算，I——梁毛截面惯性矩，y

　　D.1.3梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋时，横向加劲肋间距a仍按式（D.1）确定，但应以h2代替h0，并取1.0。

　　D.1.4加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋，不应单侧配置。

　　a)横向加劲肋的最小间距应为0.5h0，最大间距应为2h0。纵向加劲肋至腹板计算高度受压边

　　b)腹板两侧成对配置的横向加劲肋，其外伸宽度bs应符合式（D.3）规定：

　　d)腹板一侧配置的横向加劲肋，其外伸宽度应大于按式（D.3）算得的1.2倍，其厚度不应小于其外伸宽度的1/15。

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