【正文】 )根据大量原型观测资料表明，闸门在振动时各构件的动应力分布是不一样的。因此，在规范条文中增加了对动力系数取值的原则规定。在设计中，可根据各种具体条件考虑取值，如对深孔弧门，门体刚度大、振动小，动力系数 K 可取较小值；对露顶式弧形门，门体刚度小，振动力大，动力系数 K 可取较大值。不同构件亦可选用不同的系数，如拉 杆、弧门支臂可选用大些，面板部分可选用 ，等等。 沿用原规范第 43 条。 经研究分析，原条文的规定是合适的。 4 材料及容许应力 材料 本条为原规范第 44 条的修订。 本次修订了两项：选材的原则要根据闸门的工作性质、运行操作条件、连接方式和工作环境温度等不同情况，来选用其钢号。关于推荐钢号，本次增加了桥梁用钢。这些钢号，其性能都比较好，通过三十多年来的工程运用实践证明是好的，同时，也和现行钢结构设计规范相衔接。 本条为原规范第 45 条的修订。 根据现行国家标准 GB700— 88《碳素结构钢》， GB1591— 88《低合金结构钢》，对冲击试验的合格保证作了修订，对 Q235 钢按计算温度分 4 档；对 16Mn 计算温度为多少，则要求具有相应计算温度的冲击试验的合格保证。 本条为原规范第 46 条的修订。 根据现行国家标准 GB11352— 89《一般工程用铸造碳钢件》予以修订。 ～ 为原规范第 47 条～第 49 条的修订。 根据现行国家标准 GB9439— 88《灰铸铁件》、 GB699— 88《优质碳素结构钢》 、 GB700— 88《碳素结构钢》、 GB3077— 88《合金结构钢》、 GB4237— 88《不锈钢热轧钢板》进行修订。 本条为原规范第 50 条的修订。 主要增加橡塑复合止水材料。该材料系由华东勘测设计院、南京橡胶厂、机械部上海材料研究所等六个单位研制，并于 1984 年通过水利水电建设总局技术鉴定。目前已在国内部分工程中使用，效果尚好，摩擦系数较低，但成本较高，对运输、安装有较高要求。可根据工程的具体条件，酌情选用。 本条为原规范第 51 条的修订。 闸门支承滑道材料，原规范只 推荐用压合胶木，这种材料，虽然还存在一些问题，如干缩脱落、摩擦系数不稳定等，但仍不失为一种可用材料，承载能力较大，寿命较长，所以仍予保留。同时，根据近十年来的研制和工程实际运用，另推荐两种新材料，填充聚四氟乙烯板滑道和钢基铜塑复合材料滑道，这两种材料摩擦系数较低，中等承载能力，但对埋件轨头接头错位要求较高。已经在部分工程支承滑道上采用，效果尚好。针对存在问题，目前，武汉水利电力学院等单位又研制了 TSG、含油尼龙等新材料，由于尚未通过鉴定，故本次没有列入。 本条为原规范第 52 条的修订。 根据现行国家标准 GB1176— 87《铸造铜合金技术条件》予以修订。 本条为原规范第 54 条的修订。 根据国家标准 GB5117— 85《碳钢焊条》、 GB5118— 85《低合金钢焊条》、 GB983— 85《不锈钢焊条》予以修订。 本条为原规范第 55 条的修订。 根据现行国家标准 GB1300— 77《焊接用钢丝》、 GB5293— 85《碳素钢埋弧焊用焊剂》予以修订。 本条为原规范第 56 条的修订。 根据现行国家标准 GB700— 88《碳素结构钢》予以修订。 本条为原规范第 57 条的修订。 根据现行国家标准 GB1228— 84《钢结构用高强度大六角头螺栓》、 GB1229— 84《钢结构用高强度大六角螺母》、 GB1230— 84《钢结构用高强度垫圈》、 GB1231— 84《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》、 GB3632— 83《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸》和 GB3633— 83《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件》予以修订。 容许应力 本条为原规范第 58 条的修订。 关于许用应力基本取值 ，从总体上看，略高一些， Q235钢取用 160N/mm2，从国际上看水工钢结构许用应力规定如下：原西德 DIN19704(1979 年版 )St37(相当于 Q235 钢 )取用 140N/mm2，日本水门铁管设计基准 1981 年版 SS41(相当于 Q235 钢 )取用 120N/mm2，原苏联 M16C 取用 140N/mm2，美国建筑钢结构取用 ，对于 Q235 钢相当于 144N/mm2。 从国内情况看：压力钢管取 ，对于 Q235号钢，相当于 137N/mm2，钢桥梁取 140N/mm2，工业与民用钢结构取 170N/mm2。 但考虑 30 年来，我国水工钢闸门都是按 160N/mm2来设计的，从运行结果看，大体上还是安全的，因此许用应力表仍维持原来是合适的，只在调整系数上作了 调整。对于调整系数，根据以下原则来确定： (1)运行条件，主要指闸门有无局部开启、调节流量的要求，这是引起闸门振动，可能承受较大动载的主要因素之一。 (2)工程级别：修订中，原则上不考虑建筑物级别，但毕竟大型工程与小型工程在其效益和作用上存在差别。根据讨论意见作为需要考虑调整系数的条件之一。 调整系数的取值为：大中型工程的工作闸门及重要事故闸门 ～ ；在较高水头下经常局部开启的大型闸门 ～ ；规模巨大且在高水头下操作而工作条件又特别恶劣的闸门 ～ 。 大型工程的工作闸门不仅只是指水流条件复杂，它可能还有复杂的外力 (撞击、冲击波、振动等 )。所以，凡属此类工作闸门，应力都应予以降低 (乘调整系数 ～ )。根据设计资料和承受的动荷，还应根据规定乘以“动力系数”。 “其他闸门”包括大中型工程的检修门，一般事故门，小型工程的所有闸门，均不考虑调整系数，这样，取用基本应力设计闸门的范围就很广了。 (3)对于特殊重要的工作闸门，作为特殊情况，另行考虑。 沿用原规范第 59 条。 但亦根据现行国家标准 GB700— 88《碳 素结构钢》、 GB1591— 88《低合金结构钢》、 GB699— 88《优质碳素结构钢》、 GB11352— 89《 — 般工程用铸造碳钢件》予以修订。 明确提出“铸锻造主轨”和“吊耳”等均属于机械零部件，并按本条规定采用规范表 的容许应力进行设计。这是考虑到铸锻造主轨结构的匀质较差，浇注质量不稳定，某些外力还不易明确，轨道埋入混凝土中长期不能更换等，而吊耳结构受应力集中影响较大的缘故。 对于焊接成形的主轨，一般用轧制板 (型 )材，匀质较好，但其焊缝质量不易保证，所用材质又低 (一般用沸腾钢 )，故其设 计容许应力按规范表 取值乘 的折减系数。吊杆受力比较明确，一般多采用轧制钢材断面，但由于其强度储备较少，且比较重要，故其设计容许应力也按规范表 乘以 。 沿用原规范第 60 条。 本次按现行国家标准 GB9439— 88《灰铸铁件》予以修订。 本条为原规范第 61 条的修订。 本次修订增加了钢基铜塑复合材料轴套承压应力，其取值系根据长委会关于“轮压试验报告”中的结论选取的。另外删去胶木轴套，是根据近二十几年来国内工程实际运用情况其存在问题比 较多，如抱轴、脱落、摩擦系数不稳定等。 我国《机械零件手册》对 v=8m/s 的青铜轴套比压用 ，水工闸门运行速度较低，工作强度不如机械的频繁，主要是润滑、防锈、公盈值的选择等问题。从我国各地的设计取用值和运行情况看 (表)，将青铜轴套的容许承压应力，分别提高到 和 。 表 国内外轴套容许应力采用值 编号 轴套材科 工程或单位名称 设计值 (N/mm2) 实际考验值 (N/mm2) 1 青铜轴套 江苏三河闸弧门 ≈ (工作 20余年 ) 2 青铜轴套 湖北荆江分洪北闸弧门 (工作 20余年 ) 3 青铜轴套 湖北荆江分洪南闸弧门 (工作 20余年 ) 4 青铜轴套 广东新丰江电站弧门 5 青铜轴套 河北省水利设计院 6 青铜轴套 山东省水利设计院 7 青铜轴套 成都勘测设计院 8 青铜轴套 河南水利设计院 ～ 9 青铜轴套 碧口水电站弧门 10 青铜轴套 三三○工程二江弧门 11 青铜轴套 西德规范 () 12 青铜轴套 美国 (巴拿马船闸底枢 ) . 经过审查会议反复研究，闸门轴套材料目前只推荐青铜和钢基铜塑复合轴套两种。许用比压如正文所列。 沿用原规范第 62 条。并根据现行国家标准 GBJ10— 89《混凝土结构设计规范》关于材料标号的规定，予以修订。 沿用 原规范第 63 条。 沿用原规范第 64 条。并根据现行国家标准 GBJ17— 88《钢结构设计规范》的指标予以修订。 沿用原规范第 65 条。 设计的容许应力与校核应力应有区别，本条规定了规范表 ～表 、表 的容许应力值在校核情况和特殊情况下，取用容许应力值的范围 (表 中钢材的容许应力的“局部承压”容许应力已达屈服限σ s，则不存在容许应力扩大取用问题 )。 5 结构设计 结构布置 沿用原规范第 66 条。 原条文的规定是合适的。 梁系布置主要应考虑：闸门的整体刚度要大，外形尺寸要小，制造、运输、安装以及防锈等要较为方便。 同一层的布置方式，即主梁、水平次梁以及垂直次梁等，均与面板相联结，其优点是闸门的整体刚度大，面板可以参与梁系工作，闸门的厚度较小等，缺点是制造、安装以及防锈方面比较麻烦。故建议应尽量采用同一层的布置方式，但明确指出要注意制造、安装、防锈方面的合理性。 沿用原规范第 67 条。 经研究，原条文的规定是必要和合适的。 经调查，平面闸门主梁的设置情况大概为 ：宽而矮的露顶闸门，用双主梁居多，窄而高的潜孔式闸门，采用多主梁的较多。但也有例外，因此条文中仅提应考虑的因素，不做硬性规定。 主梁按等荷载设计优点较多，梁的规格少，便于设计和制造，因此仍应推荐。一般说采用多主梁时，顶底梁的荷载往往不能与中部主梁一样 (因要满足底缘角度等要求 )，故需要特别设计。中部主梁按等荷载要求是完全可以的，其间距与安装分段，滚轮布置时的主轮尺寸关系很大，因此提出来作为布置的考虑因素。 关于闸门底缘上下游的倾角，系根据西北水利科学研究所的试验资料修订的。如对部分利用水柱压力的平面闸门，其上游倾角应不小于 45176。根据试验， 60176。倾角绕流条件优于 176。和 45176。的情况，故提出尽可能采用 60176。；针对不同具体情况，修订为 45176。～ 60176。之间较为灵活。对下游倾角，还增加了非水平底坎其水平夹角可适当增减的内容，并增加当下游倾角不满足 30176。时，可考虑补气措施的内容。 本条为原规范第 68 条的修订。 本次修订对原条文第二款 a0不大于 进行修订，修改为 a0 小于 ，且不宜超过 。 a0≤ ，出自陈继祖等译的《水工建筑物的平面闸门》一 书，该书译自原苏联 1955年出版的《水利土壤改良工程中的工程结构》一书的第一部分。 1957 年原苏联专家 谢维廖夫在我国长春讲学时，亦予肯定，从此在我国沿用到今。但此规定系根据当时已建平面钢闸门尺寸作出的，统计的闸门高度为 4～ 8m，按 8m计， ，合乎运输界限。我国在解放后所修建的平面露顶闸门，仅根据《水利水电工程闸门技术特性手册》 (1985)中不完全的统计就有 245扇，其中超过 7～ 8m高度都采用分段式，这和当时苏联相类似。由于目前我国仍以铁路运输为主，因此，将双主梁露顶式平面闸门的上悬 臂段a0限制为 以内是恰当的。 沿用原规范第 69 条。 、 沿用原规范第 70 条和第 71 条。 本条为原规范第 72 条的修订。 对弧形闸门面板曲率半径与闸门高度的比值进行了修订。根据国内外最近设计资料统计分析，弧门半径有缩小的趋势，可以改善支臂的稳定性，缩短闸墩，因此将下限缩小。露顶式由原规范 改为 ，潜孔式由 改为 ，而上限仍维待原规范数值不变。 沿用原规范第 73 条。 原条文的规定是合适的。 弧形钢闸门在 过去大都采用主横梁式结构。在调查中发现，对高而窄的潜孔式弧形闸门，采用主纵梁式结构的已有不少，如碧口 8m 10m－ 60m、刘家峡 8m － 60m、龚咀 5m 8m－ 70m 等弧形闸门，据设计单位介绍，对高而窄的弧形闸门采用这种结构型式，具有布置合理、整体刚度大等优点；其缺点是弧形主纵梁制造困难。因此新规范作为一种较好的结构型式予以推荐。 本条为原规范第 74 条的修订。 增加了主纵梁式弧形钢闸门的主框架型式，即图 (d)图。此条内容系将原附录中相应部分移到本条内。因本次修订的 规范，拟将原规范附录九“闸门结构计算的主要公式”删去，故移到本处。 原规范附录推荐的计算简图为多层梯形刚架，经分析研究不完全符合弧门的实际构造和受力特点，修改为三角形多层刚架。 本条为原规范第 75 条的修订。原规范规定，弧形钢闸门实腹式的主横梁与支臂的单位刚度比 K0值，可选用 4～ 10。 近几年来，有关单位对这一问题进一步进行调查研究，提出

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