闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m，故闸门高度=5.5+0.2=5.7m；

　　（1）横向连接系，根据主梁的跨度决定布置3道横隔板，其间距为2.35m，横

　　注1面板边长a、b都从面板与梁格的年连接焊缝算起，主梁上翼缘宽度为120mm（详见后面）

　　根据SL1974-1995《水利水电工程钢闸门设计规范》修订送审稿，关于面板的

　　面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横向拉力P，已知面板厚度t=7mm,并

　　根据上表计算，水平次梁计算荷载取31.59KN/m,水平次梁为4跨连续梁，跨

　　考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选[16a，由附录三表 4 表查得：

　　面板的有效宽度系数 ξ 时，需要知道梁弯矩零点之间的距离 L0 与梁间距 b 之

　　对于第一跨中弯矩选用 B=483(mm)，则水平次梁组合截面面积（图 1-4）为

　　由于支座处 B 弯矩最大，而截面模量较小，故只需验算支座 B 处截面的抗弯强

　　处，截面的弯矩已经求得 M 次 B=18.67kN·m,则边跨挠度可近似地按下式计算：

　　主梁设计内容包括：1.截面选择；2.梁高改变；3.翼缘焊缝；4.腹板局部稳

　　图 7.整体稳定性与挠度验算。因主梁上翼缘直接同钢板相连，按《设计规范》

　　梁高开始改变的位置取在临近支承段的横向隔板下翼缘的外侧（图 1-8），离开

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　　翼缘焊缝厚度 hf 按受力最大的支承端截面计算。最大剪力 Vmax=300kN.截面惯

　　部稳定性。因闸门上已布置横向隔板兼作加劲肋，其间距 a=253cm。腹板区格

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　　度较大，这意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选取区格Ⅵ（图 1-2），

　　上翼缘利用面板的宽度按 B=ξ 2b 确定，其中 b=2530mm， 按