选启闭机型号：QPQ－125KN卷扬式启闭机水库水位14.0m，涵管内水位6.0m

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　　摘 要 基于弧形闸门面板动水压力的特性，考虑支铰位置和转动支臂半径对面板水压力的影响，建立计算弧形闸门面板动水压力的半经验半理论公式．通过三个弧形闸门的模型试验结果对公式中的动能修正系数进行拟合，并与规范公式进行分析比较．分析结果表明：该动水压力公式精度较高，使用方便；转动支铰位置和支臂半径均会对面板动水压力产生影响，且面板动水压力存在最小值；在设计阶段可根据实际情况选择合理的弧形闸门支铰位置和转动支臂半径，能够起到减小弧门面板动水压力和降低闸门转动支臂承载力的作用．关键词 弧形闸门；动水压力；局开；最优化；支铰位置

　　弧形闸门面板动水压力是计算闸门启闭力的重要组成部分，对闸门的安全运行有着重要作用[1-2]．面板的动水压力通常可以通过原型或模型测定、数值模拟和经验公式计算得到[3-8]．在设计阶段中，面板动水压力作为转动支铰和支臂强度计算的基础，因此在研究中使用便捷的面板动水压力计算方法是值得讨论的[9]．面板动水压力由支臂将载荷传递到转动支铰处，由转动支铰承受着全部的水压力和部分弧门自重．对于潜孔弧形闸门，规范中对支铰位置只有模糊的规定，即布置在1.1H(H为弧门高度)处[10]．文献[11]分析了弧形闸门支铰位置对面板水压力和启闭力的影响，其中水动力载荷的计算采用理论方法，忽略了闸门局开和运行过程中动水压力的变化．文献[12]计算不同条件下弧形面板水平压力、竖向压力、总压力及作用中心，得到的均是静水压力[12]．面板动水压力与静水压力间的差异在于闸下水流流动，将部分水体势能变为水流运动动能，从而导致面板水压力的变化．在动水条件下面板动水压力可表示为静水压力减去由势能转变的水流动能，而规范公式[13]是基于势流理论，忽略了水体的黏滞性．同时根据面板位置的不同，水体势能向动能转化程度是不同的，因此面板区域的流速大小很难进行准确的描述．为了简化模型，本研究以闸下过流平均流速作为参考流速，采用动能修正系数来表征转化动能的大小，进而得到一个半经验半理论公式，并以此公式对支铰高度(支铰中心距闸门底槛的高度)和转动支臂半径进行优化设计．动能修正系数可由物理模型试验结果进行率定，期望得到一个简单而符合精度要求的弧形闸门面板动水压力公式．最后将公式与规范公式进行比较，分析两个公式的计算精度和使用便捷性．

　　摘要：本文主要根据某面板堆石坝工程弧形钢闸门的实例数据，就其结构布置和结构设计中一些重要参数进行了实际的计算验证分析。

　　本文将以工程实例为据通过具体的计算就弧形钢闸门工程设计进行分析。重点对结构的稳定、强度及应力计算进行分析。本文设计计算的内容主要包括框架内力分析、框架结构计算及启闭力计算。

　　大坝坝型为面板堆石坝，主堆石区以中下部强风化或弱风化岩体作为基础持力层，次堆石区以强风化岩体为基础持力层。趾板应放在弱风化岩体中下部。

　　闸门采用斜支臂双主横梁式焊接结构，其结构布置图见图1。弧门半径R=9.0m，支铰高度H2=4.2m。垂直向设置三道实腹板式隔板及两道边梁，区格间距为2.25m，边梁距闸门面板边线m；水平向除上、下主梁及顶、底次梁外，还设置了5根水平次梁，其中上主梁以上布置1根，两主梁之间布置4根。支铰采用圆柱铰，侧水封为“L”行橡皮水封，底水封为“刀”形橡皮水封。在闸门底主梁靠近边梁的位置设置两个吊耳，与启闭机吊具通过吊轴相连接。采用2×160kN固定式卷扬机操作。

　　本启闭机为单吊点 QL-1×300-SD 手电两用螺杆式启闭机（启门力1×

　　300KN，闭门力1×150KN，根据闭门力选择），配套电机型号：Y160M1-8，功

　　电机净功率： 60QvPj (kW) 式中 Q－卷扬机容量及吊具重量（扬程大于50m时计钢丝绳重量）kN

　　闸门设计横梁高度为25，共5件，则每件主梁上所受压力为54.8/5=10.96吨=109600N

　　闸门的计算跨度：L=L0+2d=10+2×0.2=10.4m，其中，d为行走支承中心线到闸墩侧壁的距离。

　　主梁的形式应根据木头和跨度大小而定，本闸门属于中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。

　　由于L>

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　　1.5H，所以采用双主梁式。为使两个主梁在合计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称与水压力合力的作用线m，同时满足于上悬臂c≤0.45H，且a≤3.6m，今取a=0.7m≈0.12H=0.696m；

　　梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的小孔并被横隔板所支承，水平次梁为连续梁，其间距上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的具体尺寸见图2所示。

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　　根据主梁的跨度，决定布置三道横隔板，其间距为10.4/4=2.6m，横隔板兼做竖直次梁。

　　6、边梁采用双复板式，行走支承采用双滚轮式；滚轮安装于边梁双腹板中间，为减小滚动摩擦力，采用压合胶木定轮轴套；滚轮采用国家定型产品。

　　摘 要：三角闸门作为承受双向水头船闸的首选闸门，启闭力影响因素较多，启闭力计算中一些影响因素取舍和参

　　数取值难以准确把握，实践中三角闸门设计启闭力往往偏大。按一般平水条件下启闭、门缝输水条件下启闭和开通

　　闸条件下启闭三种工况，对启闭力影响因素和一些关键参数的取值作了分析探讨，并通过算例作了对比。三角闸门

　　只有在开通闸动水条件启闭时，因水流力较大，启闭力才会显著提高。 关键词：三角闸门；不同工况；启闭力

　　本计算书为一体化泵闸研究项目编写，对闸门进行了总体布置、结构计算、刚度计算、零部件选型计算、启闭力计算等。

　　闸门采用普通潜孔式直吊钢闸门，门体总尺寸（bxh）6.38mx5.00m。闸门的设计水头按10.1m。

　　主梁的形式应根据水头的大小和跨度的大小决定，本闸门属于中等跨度，为了方便制造和维护，采用实腹式梁。

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　　梁格采用复式布置，由于水头较高且闸门需要为泵开孔，所以全部采用等高主梁；纵梁同样采用5根

　　此处例举孔口2.5x1.3（宽x高，m），设计水头1m的平面拱形铸铁闸门。

　　度的1/10，此闸门拱高为250mm。采用梁格结构。梁格与梁格之间，梁格与面

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